摘要:高層建筑施工，具有結(jié)構(gòu)復(fù)雜多變，施工作業(yè)面窄等特點，然而隨著城市建設(shè)的發(fā)展，很多高層建筑向多功能、多用途方向發(fā)展，由于建筑物各部分使用功能和要求不同，對建筑物結(jié)構(gòu)形式、柱網(wǎng)布置也就提出了不同的要求。為了實現(xiàn)和適應(yīng)這種結(jié)構(gòu)型式的變化過渡，轉(zhuǎn)換層應(yīng)運而生。本文作者結(jié)合工程實例,對該技術(shù)對進了探討，對類似工程具有一定參考價值。
　　關(guān)鍵詞:高層建筑；施工方案；施工技術(shù)；混泥土裂縫；
　　1前言
　　高層建筑的結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層是一個建筑物中不同結(jié)構(gòu)形式相接的關(guān)鍵點,它既是下部結(jié)構(gòu)的封頂,又是上部結(jié)構(gòu)的“空中基礎(chǔ)”,在整個建筑物結(jié)構(gòu)體系中起著至關(guān)重要的連接紐帶作用,因此,如何采取合理的施工方法,保證施工質(zhì)量達到設(shè)計要求,是關(guān)系到建筑物整體結(jié)構(gòu)質(zhì)量的重大問題。本文結(jié)合工程實際,對高層建筑帶梁厚板式轉(zhuǎn)換層施工技術(shù)做一探討,供同行參考。
　　2工程概況
　　某高層住宅樓地上25層,底下2層,頂標高94.6m,總建筑面積62321.6m2。四層以下為非標準層,框剪結(jié)構(gòu);標準層為全現(xiàn)澆剪力墻結(jié)構(gòu)。五層為轉(zhuǎn)換層,設(shè)計為帶梁厚板式轉(zhuǎn)換層,其中梁高1900mm,板厚1600mm,頂標高為22.490m,梁底標高為20.590m,板底標高為20.890m(見圖1),混凝土強度等級為C40。鋼筋最大直徑為Φ32,梁的箍筋直徑采用了Φ18。根據(jù)施工進度安排,轉(zhuǎn)換層的施工正在炎熱夏季,最高溫度36℃,最低溫度12℃,平均溫度24℃,每曰最高溫差13℃,平均溫差10℃。
　　
　　在該轉(zhuǎn)換層的施工中主要有兩個難點需要重點解決:一是荷載傳遞問題。因板較厚,施工時加上施工荷載,合計荷載將達到50kN/m2,下層樓蓋(即四層樓蓋)無法直接承受,須采取技術(shù)措施解決荷載的安全傳遞。二是混凝土裂縫控制。因轉(zhuǎn)換層屬大體積混凝土,易產(chǎn)生溫度和收縮裂縫,須采取技術(shù)措施予以控制。
　　3施工方案
　　方案一:采取一次支模澆筑混凝土成型的施工方法,其支模方法是從梁底(相對標高20.590m)或板底(相對標高20.890m)一直支撐到地下室底板面(相對標高-9.330m),支模高度達30.000m或30.300m。該方案需置備大量的模板支撐材料,材料的租賃費或一次購置費均太多,而且在施工時要求支承架立柱每層上下嚴格對齊,誤差不得超過25mm,施工難度太大,故此方案不可取。
　　方案二:將厚板暗梁改為勁性混凝土梁,即在混凝士梁中埋設(shè)型鋼桁架,將模板吊掛于型鋼桁架梁上,以承受全部厚板白重及施工荷載,厚板一次澆筑成型。該方案可節(jié)省模板支撐材料,但型鋼桁架埋于混凝土中,一次耗鋼量大,不經(jīng)濟,施工難度較大。此方案也不可取。
　　方案三:將厚板分兩次澆筑迭合成型,第一次先澆筑梁900mm高、板600mm高,利用第一次澆筑的混凝土形成的梁板支承第二二次澆筑的混凝土(厚度為1000mm)自重及施工荷載。梁、板下模板頂撐僅考慮支承第一次澆筑混凝土白重及施工荷載,頂撐負荷減小為原來的1/3,可以全部由四層樓板承受,從而大量減少模板支撐材料。同時因混凝土分兩次澆筑,可以大大減小構(gòu)件尺寸,有利于混凝土散熱,減小了溫度應(yīng)力過大對控制裂縫的不利影響。該方案較好地解決了轉(zhuǎn)換層施工的兩個難點問題。
　　三種方案的技術(shù)經(jīng)濟性比較如表1。
　　
　　通過計算分析比較,并征得建設(shè)單位、設(shè)計單位和監(jiān)理單位同意,決定采用第三個方案。由設(shè)計院根據(jù)分層施工要求對四層樓板及轉(zhuǎn)換層進行設(shè)計修改。
　　4轉(zhuǎn)換層模板支架計算
　　該工程中方案中轉(zhuǎn)換層模板支護梁高是1.9m,板厚1.6m。分兩次澆筑,在樓面下1.0m處留水平縫。第一次澆筑層荷載由四層樓面承受,第二次澆筑層荷載由第一次澆筑層混凝土承受。
　　4.1荷栽標準值計算
　　(1)根據(jù)施工圖紙,計算出單位面積內(nèi)材料自重為:鋼筋自重4.5kN/m2,混凝土自重21.6kN/m2;
　　(2)施工人員及設(shè)備荷載:計算模板及次楞時2.5kN/m2,計算主楞時1.5kN/m2,計算支架立柱時1.0kN/m2;
　　(3)模板及支架自重:模板自重0.5kN/m2;鋼管支架立桿間距0.7m×0.7m,橫桿步距1.8m共三道;每根立桿承受的支架自重;總計0.47kN;每m2支架自重0.96kN。
　　4.2次楞計算
　　次楞為50mm×100mm木方立放,間距0.35m,主楞為2Φ48×3.5鋼管,間距0.7m,按三跨連續(xù)梁計算。
　　(1)強度驗算:α=M/W=8.4MPa;木方強度設(shè)計值f=12187MPa;α<f,強度滿足要求;
　　(2)撓度驗算:荷載標準值q=10.2kN/m;撓度ω=Kωq14/(100EI)=0.99mm:允許撓度ω0=2.8mm:ω<ω0,撓度滿足要求。
　　4.3主楞驗算
　　按三跨連續(xù)梁計算。
　　(1)強度驗算:荷載設(shè)計值F=7.1KN;最大彎M=KMFI=1.06KN•m;α=104MPa;f=215MPa;α<f,強
　　度滿足要求;
　　(2)撓度驗算:荷載標準值F=6188kN;撓度ω=KωF13/(100EI)=0.74mm;ω<ω0,撓度滿足要求。
　　4.4支架立柱計算
　　立柱為Φ48×3.5鋼管,對接接頭,步高1.8m。按偏心受壓計算。立柱設(shè)計荷載N=14.4kN;計算得立柱設(shè)計承載力No=27.2kN;N<No,強度滿足要求。
　　4.5四層樓板抗沖切驗算
　　立柱底座直徑D=150mm,四層樓板厚200mm,混凝土C45Um=1036mm,四層樓板抗沖切承載力:F0=0.6ftUmho=213kN;N<F0,樓板抗沖切滿足要求。
　　4.6四層樓板抗彎驗算
　　活荷載q=32.8kN/m2;板自重g=5.1kN/m2;按三跨連續(xù)板考慮,最大負彎矩M1=27.2kN•m;最大正彎矩M2=23.3kN•m;設(shè)計抗彎能力M0=fcmbx(h0-x/2)=49.9•m;Mo>M1,Mo>M2,樓板抗彎強度滿足要求。fcmbx
　　5施工要點
　　5.1施工程序
　　施工時的大致方案如下:轉(zhuǎn)換層下部豎向結(jié)構(gòu)混凝土澆筑至梁底→轉(zhuǎn)換層厚板支承架的搭設(shè)→轉(zhuǎn)換層底模的支設(shè)→轉(zhuǎn)換層梁鋼筋、第一層混凝土的上下部鋼筋綁扎→抗剪力鍵槽的模板支設(shè)→第一層混凝土的澆筑→第一層混凝土蓄水養(yǎng)護→混凝土表面的處理→板上層鋼筋的綁扎→側(cè)模支設(shè)→上部結(jié)構(gòu)剪力墻插筋綁扎→(第一層混凝土強度達到C35后)拆除底模及支架→第二層混凝土的澆筑→第二層混凝土的保濕保溫養(yǎng)護。
　　5.2模板支設(shè)的技術(shù)要求
　　在考慮支撐系統(tǒng)承載力時,由于第二次澆筑的混凝土絕大部分由第一次澆筑的混凝土形成的半梁承擔,所以,只考慮第一次澆筑部分的荷載即可。但為安全起見應(yīng)在滿足第一次澆筑部分的承載力的條件下加大承載能力,以1.5系數(shù)作為安全儲備。四周外側(cè)模采用組合鋼模板,底模和內(nèi)側(cè)模采用木模。模板的次楞采用50mm×100mm木方立放,間距0.35m,主楞采用2Φ48×3.5鋼管,間距0.7m。所有立桿上下均分別加可調(diào)頂托和底座。主楞必須在頂托上,不得放于支架橫桿上。模板支架采用Φ48×3.5的鋼管腳手架,立桿間距不大于0.7m×0.7m,橫桿步距不大于1.8m,共三道。
　　5.3鋼筋綁扎的技術(shù)措施
　　轉(zhuǎn)換層鋼筋量大,互相交叉多,特別是梁的箍筋為二級鋼,箍筋直徑最大有Φ18,鋼筋的綁扎相當困難。梁板縱向鋼筋采用了鋼筋鐓粗直螺紋連接接頭,鋼筋綁扎前制定了嚴格周密的鋼筋綁扎順序:南北向框架梁下部第一排鋼筋→東西向框架梁下部第一排鋼筋→南北向框架梁下部第二排鋼筋→東西向框架梁下部第二排鋼筋→南北向框架梁上部第二排鋼筋→東西向框架梁上部第二排鋼筋→南北向框架梁上部第一排鋼筋→東西向框架梁上部第一排鋼筋→板下部東西向鋼筋→板下部南北向鋼筋→第一層混凝土面上的附加鋼筋(因分層澆筑而設(shè)置的負彎矩鋼筋)→大梁拉鉤的綁扎→第一層混凝土邊澆筑邊插抗剪鋼筋(第一層混凝土養(yǎng)護)→板上層?xùn)|西向鋼筋→板上層南北向鋼筋→上部結(jié)構(gòu)插筋→澆筑第二層混凝土。采用這種綁扎順序,保證了施工質(zhì)量和施工進度。
　　5.4混凝土的澆注以及抗剪措施
　　混凝土的攪拌要在準確計量、準確上料的基礎(chǔ)上進行,混凝土的攪拌時間要確保混凝土的攪拌均勻,且有較好的和易性。現(xiàn)場混凝土泵管的連接要合理,泵送通暢。商品混凝土罐車運到現(xiàn)場后,要有專人進行交通疏導(dǎo),確保罐車及時順利卸料。為了防止輸送泵出現(xiàn)故障,現(xiàn)場要設(shè)有備用混凝土泵及備用混凝土泵管,要確保故障的出現(xiàn)不影響混凝土的連續(xù)施工。第二層混凝土澆筑前使用高壓水槍對第一層混凝土表面進行了沖洗,把浮灰、松散的混凝土碎塊、浮漿碎渣等雜物沖洗干凈。另外,為增加界面的抗剪能力還采取了如下措施:
　　(1)在第一層混凝土澆筑時,表面設(shè)了抗剪力鍵,抗剪力鍵采用600mm×600mm×200(厚)mm的混凝土槽,間距2000mm×2000mm(見圖2),嵌固在第二層混凝土中,如此可增加界面的抗剪能力。
　　
　　(2)在第一次混凝土澆筑時,在板位置插抗剪鋼筋,增加界面的抗剪能力,鋼筋采用Φ16@600×600,總長1000mm,上下各500mm。
　　5.5大體積混凝土裂縫控制措施
　　盡管厚板分兩次澆筑可減少混凝土內(nèi)外溫差,但每層混凝土仍較厚且面積大,不采取技術(shù)措施混凝土仍可能開裂。為此,經(jīng)征得設(shè)計人員的同意,利用混凝土的后期強度,即取混凝土的60d強度為C40�；炷�土中添加WG-HEA緩凝型高效抗裂劑,摻量為水泥用量的8%～10%。對混凝土增加二次振搗工藝:混凝土初凝前將運轉(zhuǎn)著的振動棒以其自身的重力逐漸插入混凝土中進行振搗,振動棒拔出時混凝土可以自行閉合�；炷�士的收面采用“一平、二壓、一光、拉毛”的施工工藝,加強混凝土收面的二次抹壓,并及時用塑料薄膜覆蓋加以覆蓋養(yǎng)護,嚴格控制混凝土表面裂縫。
　　6安全技術(shù)措施
　　(1)確立轉(zhuǎn)換層施工安全負責任,對施工用電箱必須采用“三級箱”,絕緣電纜必須架空,不準在作業(yè)層上拖拉,以確保用電安全。
　　(2)對施工班組進行施工前的技術(shù)和安全交底,嚴格按審定的施工方案進行施工,不得修改變更,每道工序前應(yīng)先檢查原材料的質(zhì)量情況,不合格則不得使用,每道工序完成后要進行自檢并通知施工員復(fù)檢,合格后方能進行下道工序的施工。
　　(3)施工前必須先進行施工外圍腳手架,以確保周邊環(huán)境的安全,施工現(xiàn)場應(yīng)搭設(shè)工作梯和操作臺,嚴禁攀爬支撐系統(tǒng)。
　　(4)作業(yè)區(qū)內(nèi)不準吸煙或動火,并適當配置滅火器,以確保防火安全,非作業(yè)人員不得進入支模底下,現(xiàn)場配備安全員監(jiān)護管理。
　　(5)澆筑過程中應(yīng)派專人負責檢查,觀察支撐及模板系統(tǒng)的穩(wěn)定和強度、變形情況,發(fā)現(xiàn)問題立即暫停施工,疏散現(xiàn)場人員和排除險情后方能繼續(xù)施工。在該轉(zhuǎn)換層的開始施工到施工完畢,僅用了28天。轉(zhuǎn)換層施工方案經(jīng)過多方論證,施工、設(shè)計結(jié)合,最終將模板支撐架落在四層樓板上,僅搭設(shè)一層腳手架,用鋼管300余t,僅為按傳統(tǒng)支撐方案需用鋼管2400t的1/8,工期縮短32d,傳統(tǒng)方案材料費、人工費總計約232萬元,現(xiàn)方案僅需24萬元,節(jié)約208萬元。
　　7結(jié)語
　　以上工程中通過采用分層澆筑迭合成型的施工方法,不但降低了施工難度,節(jié)省了施工成本,而且取得了可觀的經(jīng)濟效益。開始施工至上部結(jié)構(gòu)全部施工完成時,混凝土表面沒有發(fā)現(xiàn)任何裂紋,經(jīng)檢測,混凝土強度滿足設(shè)計要求,主體結(jié)構(gòu)一次性獲優(yōu)良。實踐證明,在解決厚板式結(jié)構(gòu)施工困難和保證工程質(zhì)量中采用分層澆筑迭合成型的施工方法是一種很好的方法。