摘要：在當前的社會，交通是一個國家發展的重要決定因素，因此世界各地都在努力發展自己的交通事業，借此以提高自身的發展速度。而橋梁是交通工程的一個重要組成部分，如何解決橋梁施工的技術難題也成為競爭的焦點。路橋工程中，在山區施工現澆連續箱梁常遇見地勢起伏變化大、地下水發育等困難，本文介紹了通過合理制定施工支架，克服了在山區修建高墩現澆連續箱梁所遇到的一系列難題。
　　關鍵詞：貝雷支架；現澆；箱梁；施工
　　1.工程概述
　　該橋梁工程位于R＝255m左轉平曲線上，單向雙車道，橋面超高6％。上部結構為四聯共18跨預應力砼單箱雙室連續箱梁，跨度組合為5×20+（25+2×30+25）+5×20+4×20m。箱梁頂寬12m，底寬7m，20m跨箱梁等高1.5m，25m跨、30m跨箱梁等高1.7m。SJ匝道橋地處山谷之中，需跨越高填方主線和已通車的JM匝道，地勢起伏落差大，橋墩普遍較高，多處連續橋跨凈高大于20m，且地下水發育，地表泉眼較多，施工難度大。
　　2.高墩現澆箱梁支架方案選擇
　　通常現澆連續箱梁施工時先對地基進行處理，然后搭設滿堂門式落地支架，業主規定必須逐跨進行堆載預壓后才能進行連續箱梁施工，在地形起伏大、地下水系發育的山谷中采用滿堂式落地支架不僅大面積進行地基處理的難度大、費用高，而且材料、人員的投入較大，特別是凈高大于15m的高墩現澆箱梁施工如采用滿堂門式落地支架，安全性將大大降低。
　　一般進行高墩現澆箱梁施工時，支架多采用鋼管貝雷支架或整體穩定性較好、承載力較大的碗扣式支架。由于本公司無數量巨大的碗扣式支架，施工采用單排式鋼管貝雷支架進行16跨（兩跨采用滿堂門式落地支架）高墩連續箱梁現澆。
　　采用鋼管貝雷支架優點是受地形制約較小，只需對小范圍的鋼管基礎的地基進行處理，地基處理費用較少，且只需對典型初始段支架進行堆載預壓，施工人員投入少，支架搭設速度較快，支架搭設質量有保證，且施工安全保證性大大提高。
　　3.支架設計
　　根據SJ匝道橋各跨的結構型式和地形地貌，支架分為三種類型：凈空較低的主線路基
　　上的30m跨現澆箱梁采用普通的滿堂門式落地支架；跨已通車的JM匝道的11＃～12＃跨箱梁及接橋臺落差較大的尾跨采用貝雷梁式支架；其余跨采用貝雷梁－柱式支架。滿堂門式落地支架比較常見，在此不作介紹。
　　鋼管貝雷梁－柱式支架
　　3.1.1支架總體布置
　　普通高墩20m跨及25m跨不采用無鋼管立柱的貝雷梁式支架，主要是考慮到在立柱的預埋牛腿上前后跨的貝雷梁需交錯，貝雷梁太多則安、拆均比較困難，且貝雷的用量將大大增加，另牛腿承受荷載過大。基于以上幾點考慮，采用貝雷梁－柱式支架，在跨中設鋼管柱，兩側立柱預埋加強I45b牛腿，貝雷梁為兩跨連續梁，兩端支承在立柱預埋牛腿上的2Ι45b橫梁，跨中支承在鋼管頂的2Ι45b橫梁上。跨中鋼管柱為單排3根Φ100cm鋼管樁立柱，同排鋼管用10＃槽鋼剪刀撐聯結，使鋼管柱協同受力且能增加其穩定性。每根鋼管安裝前
　　應檢查有無局部變形嚴重或損壞，如發現應進行加強或修補。縱梁采用單層雙排貝雷梁。貝
　　雷片上正交布置橫橋向I16工字鋼橫梁。再在I16工字鋼上搭設門式支架，門式支架每兩個交錯布置，縱向間距61cm，橫向間距90cm。鋼管貝雷支架橫向水平，箱梁的橫坡通過門式支架調節。其總體布置見圖1：
　　
　　3.1.2貝雷梁受力計算
　　箱梁分兩次澆筑，保守起見，按一次性澆筑混凝土計算支架荷載。支架荷載計算包括：新澆筑鋼筋混凝土自重Q1、貝雷梁自重Q2、施工人員及小型機具等荷載Q3、模板、門架、工槽鋼自重Q4、振搗混凝土產生的荷載Q5。為簡化計算，將新澆筑鋼筋混凝土自重折算為縱向均布荷載，將Q3＋Q4＋Q5合并為均布面荷載。由于每跨貝雷梁較少，梁之間的間隙較大，且為了施工方便簡單，各組貝雷梁之間不設橫向聯系，各組貝雷的實際受力狀況不一，按照條分法計算每組貝雷梁所受荷載，組合后為沿縱向的均布荷載。底板范圍貝雷梁的布置應盡量使各組貝雷受力大致均等。貝雷梁布置見圖2：
　　
　　按第一跨全跨澆筑計算，經荷載組合，25m跨各組貝雷承受的均布荷載為：q1、7＝19.71KN/m；q2、6＝44.19KN/m；q3、5＝41.4KN/m；q4＝39.2KN/m。各組貝雷梁的計算模型一樣，為兩跨連續梁，計算可得各組貝雷的彎距M、剪力Q、撓度f及鋼橫梁處支座反力R。從計算結果可知，彎距和撓度普遍較小，貝雷梁主要受剪力控制，單層雙排貝雷的[M]＝1576.4KN.m；[Q]＝490.5KN；考慮到箱梁分兩次澆筑，安全系數K＝1.2即可。[M]/Mmax＝1576.4/734.33=2.15>1.2；[Q]/Qmax＝490.5/339.55=1.44>1.2；fmax＝1.23cm<L/400，貝雷受力強度和撓度驗算均符合要求。
　　3.1.3鋼橫梁受力計算
　　牛腿及鋼管柱處的橫梁均采用2Ι45b工字鋼橫梁，計算模型為兩端懸臂的簡支梁，其中各組貝雷梁的支承反力為集中荷載，計算貝雷梁時已經求得，橫梁自重1.8KN/m，為均布荷載。以25m跨箱梁為例，經計算：牛腿處橫梁：Mmax＝500.76KN.m；Qmax＝344.94KN；對預埋牛腿的支承反力R1=R2=673.07KN。經驗算：25米跨牛腿處橫梁在Mmax處（貝雷支承處）焊接15mm厚40cm寬的加強鋼板以增大組合梁的抗彎截面系數，WX=5517cm3，其余處WX=3000cm3。考慮到橫梁需多次周轉使用，表面易銹蝕，強度作相應折減。
　　σmax=KM/rw=112.38Mpa<[σ](180Mpa)；τmax＝KQS/Ib=43.7Mpa<[τ](85Mpa)，符合使用要求。鋼管處的橫梁不作加強，Mmax＝416.77KN.m；Qmax＝323.89KN；σmax=KM/rw=172Mpa<[σ](180Mpa)；τmax＝KQS/Ib=41Mpa<[τ](85Mpa)，符合使用要求。
　　3.1.4牛腿及鋼管柱受力計算
　　牛腿采用加強I45b，每根長2.5m，穿過立柱，與混凝土形成整體，同排立柱的預埋牛腿標高一致。牛腿主要承受彎剪，左右加焊38×1.5cm鋼板加強板，上下加焊15.2×1.0cm鋼板加強板，加強后牛腿慣性矩為63562cm4。牛腿的承受反力R=673.07KN。經驗算，牛腿σmax=rwMy/I=94.99Mpa<[σ](180Mpa)；τmax＝rwNS*/Id=52.93Mpa<[τ](85Mpa)，符合使用要求。鋼管柱直徑100cm，厚1cm。由跨中鋼橫梁計算可求得鋼管受力最大為同排的中間鋼管，N2=1212.07KN。鋼管為使用過的鋼管樁,表面銹蝕,允許強度作相應折減。按照偏心10cm的受壓桿件計算，回轉半徑i＝35cm，W=5770cm3，自由端長度L＝1700cm，λ＝L/i＝48.57，查軸心受壓α類截面穩定系數表得ψ＝0.92，σ＝KM/rw+KN/ψA=76.2Mpa<[σ]＝180Mpa，符合使用要求。為加強鋼管穩定，同排鋼管必須在頂部剪刀撐聯結。

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