《鑄鍛熱·熱處理實(shí)踐》雜志基本信息：

　　主管單位：上海電氣(集團(tuán))總公司

　　主辦單位：上海市機(jī)械制造工藝研究所

　　國內(nèi)統(tǒng)一刊號：31-1768/TG

　　國際標(biāo)準(zhǔn)刊號：1008-1690

　　《鑄鍛熱·熱處理實(shí)踐》雜志簡介

　　《鑄鍛熱·熱處理實(shí)踐》本刊系熱處理專業(yè)的綜合性技術(shù)刊物。由上海市機(jī)械制造工藝研究所主辦;上海大學(xué)材料學(xué)院、上海市熱處理學(xué)會、上海市機(jī)械工程學(xué)會熱處理分會、上海市熱處理協(xié)會、上海職工金相熱處理協(xié)會協(xié)辦。報(bào)導(dǎo)國內(nèi)外熱處理工藝、裝備和材料等方面的研究成果、技術(shù)改造和生產(chǎn)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)及信息等。設(shè)有綜述、試驗(yàn)研究、設(shè)備、現(xiàn)場經(jīng)驗(yàn)、失效分析、節(jié)能和環(huán)保、動態(tài)與信息，讀書園地等欄目�？晒�從事熱處理工藝、設(shè)備和材料方面研究，設(shè)計(jì)和生產(chǎn)的科技人員、管理人員、在專院校師生和工作閱讀參考。歡迎單位和個(gè)人訂閱。

　　《鑄煅熱-熱處理實(shí)踐》收錄情況

　　國家新聞出版總署收錄　中國知網(wǎng)、萬方數(shù)據(jù)庫全文收錄期刊

　　《鑄鍛熱·熱處理實(shí)踐》欄目設(shè)置

　　主要欄目：綜述、試驗(yàn)研究、工藝、失效分析、設(shè)備、計(jì)算機(jī)應(yīng)用、現(xiàn)場經(jīng)驗(yàn)、讀書園地。

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　　1.來稿要求論點(diǎn)明確、數(shù)據(jù)可靠、邏輯嚴(yán)密、文字精煉，每篇論文必須包括題目、作者姓名、作者單位、單位所在地及郵政編碼、摘要和關(guān)鍵詞、正文、參考文獻(xiàn)和第一作者及通訊作者(一般為導(dǎo)師)簡介(包括姓名、性別、職稱、出生年月、所獲學(xué)位、目前主要從事的工作和研究方向)，在文稿的首頁地腳處注明論文屬何項(xiàng)目、何基金(編號)資助，沒有的不注明。

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　　推薦期刊：《鑄造》內(nèi)容涵蓋鑄鋼、鑄鐵和鑄造有色合金等整個(gè)鑄造技術(shù)領(lǐng)域，包括砂型鑄造和壓鑄、熔模精鑄等特種鑄造技術(shù)。報(bào)道國內(nèi)外鑄造領(lǐng)域的先進(jìn)科技成果和應(yīng)用技術(shù)，成功企業(yè)的生產(chǎn)及管理經(jīng)驗(yàn)，國內(nèi)外鑄造行業(yè)信息及活動。

　　鑄鍛熱·熱處理實(shí)踐最新期刊目錄

卷取溫度和冷卻方式對析出硬化高強(qiáng)鋼板帶性能穩(wěn)定性的影響

摘要：采用光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡、拉伸試驗(yàn)機(jī)等設(shè)備，研究了含Nb、Ti的析出硬化高強(qiáng)鋼板帶的顯微組織和抗拉強(qiáng)度。該板帶經(jīng)熱軋?zhí)幚砗螅�分別在520、560、600和640℃下卷取，并采用保溫罩冷卻和空冷2種冷卻方式。結(jié)果表明：隨著卷取溫度的升高，板帶抗拉強(qiáng)度先升后降，板帶寬度方向的強(qiáng)度差逐漸增大；卷取后保溫罩冷卻能減小板帶寬度方向的顯微組織差異和強(qiáng)度波動，有效提高板帶性能的穩(wěn)定性

固溶和時(shí)效處理對Cu-4Ag合金顯微組織和拉伸性能的影響

摘要：對連鑄Cu-4Ag合金分別進(jìn)行固溶處理和固溶+時(shí)效處理，其中固溶處理在760℃保溫1、2、4、6、8 h后水冷，時(shí)效處理在460℃保溫2～16 h；檢測鑄態(tài)和固溶處理后合金的顯微組織以及固溶+時(shí)效處理后合金的硬度和拉伸性能。結(jié)果表明：760℃保溫8 h水冷固溶處理的Cu-4Ag合金，非平衡共晶組織全部溶于基體；隨著固溶處理后時(shí)效時(shí)間的延長，合金硬度先升高后降低，時(shí)效10 h的合金硬度最高為93.2...

定向凝固工藝對耐熱鹽腐蝕單晶高溫合金組織和持久性能的影響

摘要：采用1、3、5 mm/min的殼型下降速率分別制備耐熱鹽腐蝕DD28單晶高溫合金，系統(tǒng)研究殼型下降速率對DD28合金鑄態(tài)、固溶處理和時(shí)效處理后顯微組織和持久性能的影響。結(jié)果表明：隨著殼型下降速率的加快，DD28合金的一次枝晶間距尺寸減小，共晶體積含量增加，顯微疏松含量減少；經(jīng)固溶處理和時(shí)效后，隨著殼型下降速率的加快，γ′相尺寸略有減小，立方化程度提高，DD28合金的持久性能提升

從不同溫度爐冷的TC6鈦合金的顯微組織和拉伸性能

摘要：將直徑為110 mm的TC6鈦合金試棒分別在940、960、980℃（兩相區(qū)）及1 000℃（單相區(qū)）下加熱2 h后爐冷處理，然后沿試棒縱向?qū)︼@微組織和拉伸性能進(jìn)行檢測。結(jié)果表明：隨著加熱溫度的升高，經(jīng)爐冷處理后的TC6鈦合金中初生α相含量不斷減少直至消失，而次生α相含量則逐漸增加，且尺寸隨之增大。在兩相區(qū)溫度加熱后爐冷的合金中織構(gòu)平行于<10-10>方向，而在單相區(qū)溫度加熱后爐冷的合...

30CrMnSiNi2A鋼的控制氣氛熱處理

摘要：將尺寸為Φ42 mm×140 mm的30CrMnSiNi2A鋼試棒，分別置于不含丙烷和含有不同量丙烷的氬氣氛中，加熱至900℃保溫80 min后進(jìn)行硝鹽淬火處理，然后在250℃下回火180 min，之后檢測試棒的顯微組織、硬度和脫碳狀況。結(jié)果表明：隨著氬氣氛中丙烷含量的增加，淬火和低溫回火后的30CrMnSiNi2A鋼中馬氏體的含量增加，硬度提高，脫碳層厚度減小

500 MPa級低合金高強(qiáng)鋼的SH-CCT曲線測定與分析

摘要：采用DIL805A/D熱膨脹儀測定500 MPa級低合金高強(qiáng)鋼的奧氏體化溫度，利用熱膨脹法測量其焊接后不同速率冷卻時(shí)的膨脹量；通過切線法確定其相變開始和結(jié)束的溫度與時(shí)間，并繪制焊接熱影響區(qū)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變（SH-CCT）曲線。研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)t_8/5為20～150 s時(shí)，500 MPa級低合金高強(qiáng)鋼的焊接熱影響區(qū)具有良好的強(qiáng)韌性

HRB500cE鋼筋的熱處理試驗(yàn)和效果

摘要：HRB500cE鋼筋具有良好的耐氯離子腐蝕性能，但在生產(chǎn)中其微觀組織和力學(xué)性能不易控制。為此，通過在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行的熱處理試驗(yàn)確定其奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w的溫度和時(shí)間，并根據(jù)所確定的結(jié)果調(diào)整鋼筋軋后冷卻工藝如下：奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w的溫度設(shè)定為725～635℃，完成轉(zhuǎn)變所需時(shí)間設(shè)定為30 min。軋后冷卻工藝調(diào)整后，不同規(guī)格HRB500cE鋼筋獲得的顯微組織均為鐵素體、珠光體和少量貝氏體的混合組織，其力學(xué)性...

提高42CrMo4齒圈力學(xué)性能的方法

摘要：為進(jìn)一步提升齒圈的力學(xué)性能以符合標(biāo)準(zhǔn)要求，對用作齒圈材料的42CrMo4鋼的化學(xué)成分進(jìn)行優(yōu)化，適當(dāng)提高碳、硅、錳、鉻和鉬的含量，加入一定量的鎳，同時(shí)采用大鍛造比鍛造和水-空氣交替淬火冷卻工藝調(diào)質(zhì)處理。結(jié)果表明：調(diào)質(zhì)處理后，齒圈齒根的力學(xué)性能表現(xiàn)良好，尤其是低溫沖擊韌度完全滿足技術(shù)要求，且均勻性優(yōu)異，L3、T3部位抗拉強(qiáng)度≥950 MPa，-40℃環(huán)境下的沖擊韌度≥30 J

高強(qiáng)度S420GD+Z鍍鋅帶鋼的生產(chǎn)

摘要：分別采用冷軋鍍鋅工藝和平整鍍鋅工藝生產(chǎn)了厚度為1.20～2.49 mm和2.5～3.0 mm的高強(qiáng)度S420GD+Z鍍鋅帶鋼，并檢測其力學(xué)性能和顯微組織。結(jié)果表明：采用冷軋鍍鋅工藝生產(chǎn)的帶鋼符合C/Z型鋼的加工成形要求，而采用平整鍍鋅工藝生產(chǎn)的S420GD+Z鍍鋅帶鋼的顯微組織與熱軋態(tài)組織基本相同，并可進(jìn)行冷彎成形

太陽輪軸生產(chǎn)工藝的改進(jìn)

摘要：18CrNiMo7-6鋼太陽輪軸屬于細(xì)長中空結(jié)構(gòu)件，其在生產(chǎn)過程中存在淬火畸變量較大、質(zhì)量穩(wěn)定性差及加工周期較長等問題。為此，對其生產(chǎn)工藝進(jìn)行了改進(jìn)，包括調(diào)整冷、熱加工工序、改進(jìn)熱處理裝爐方式以及優(yōu)化熱處理工藝。改進(jìn)后的生產(chǎn)工藝可有效提升太陽輪軸的生產(chǎn)質(zhì)量和生產(chǎn)效率

高強(qiáng)度87Si鋼絞線疲勞試驗(yàn)斷裂原因

摘要：在高強(qiáng)度87Si鋼絞線進(jìn)行疲勞試驗(yàn)時(shí)，鋼絞線有斷裂現(xiàn)象發(fā)生。為揭示其斷裂原因，對斷裂的絞線進(jìn)行斷口檢驗(yàn)、金相檢驗(yàn)和表面質(zhì)量檢驗(yàn)，并對原材料進(jìn)行質(zhì)量檢驗(yàn)。結(jié)果表明：87Si鋼絞線不存在非金屬夾雜物、孔隙等冶金缺陷，其疲勞斷裂是拉拔過程中產(chǎn)生的表面缺陷所致

20Cr13鋼集電環(huán)開裂的原因

摘要：經(jīng)調(diào)質(zhì)處理的20Cr13鋼集電環(huán)在機(jī)加工后有開裂現(xiàn)象發(fā)生。為此，對開裂的集電環(huán)進(jìn)行宏觀檢驗(yàn)、化學(xué)成分分析、金相檢驗(yàn)和淬火工藝試驗(yàn)，查找開裂原因。結(jié)果表明：集電環(huán)開裂是淬火溫度過高所致

高溫再熱器受熱面管泄漏原因分析

摘要：某電廠高溫再熱器受熱面管有泄漏現(xiàn)象發(fā)生。為此，通過宏觀和金相檢驗(yàn)、硬度測試、室溫拉伸試驗(yàn)查找泄漏原因。結(jié)果表明：高溫再熱器受熱面管下部的澆注料脫落，導(dǎo)致該部位被煙氣沖刷，管壁厚度嚴(yán)重減�。还鼙谠跓釕�(yīng)力的作用下出現(xiàn)開裂，進(jìn)而引發(fā)了泄漏

X5CrNiCuNb16-4鋼棒材缺陷分析

摘要：直徑為160 mm的X5CrNiCuNb16-4鋼鍛造棒材在進(jìn)行超聲波探傷檢測時(shí)存在缺陷，被判定為不合格。為此，對不合格的棒材進(jìn)行金相檢驗(yàn)和生產(chǎn)工藝復(fù)查，以明確不合格原因。結(jié)果表明：X5CrNiCuNb16-4鋼棒材存在密集的縮松孔洞，這是導(dǎo)致棒材超聲波探傷不合格的主要原因，而棒材尾部切除量不足是致使其不合格的另一個(gè)重要原因

X20Cr13鋼汽輪機(jī)葉片開裂的原因分析

摘要：模鍛X20Cr13鋼汽輪機(jī)葉片在油淬和堿水清洗后出現(xiàn)開裂現(xiàn)象。為此，對開裂葉片進(jìn)行化學(xué)成分分析、生產(chǎn)過程復(fù)查、金相和斷口檢驗(yàn)，對不同批次原材料葉片進(jìn)行油淬與堿水清洗試驗(yàn)，同時(shí)對用作為葉片原材料的自由鍛造X20Cr13方鋼進(jìn)行超聲波探傷。結(jié)果表明：X20Cr13鋼葉片油淬和堿水清洗后的開裂是由于鍛造變形不充分，致使葉片中存在微裂紋、帶狀偏析和疏松等問題所造成，與油淬工藝和堿水清洗過程無關(guān)

含釩鋼裙座筒體斷裂原因

摘要：含釩鋼裙座筒體焊接后在校圓時(shí)發(fā)生斷裂，為此分析了可能導(dǎo)致該筒體斷裂的因素，包括層間溫度、消氫溫度、電加熱器包裹方式和焊縫硬度等。最終，通過嚴(yán)格執(zhí)行工藝規(guī)程、改變電加熱器包裹方式以及優(yōu)化焊接工藝參數(shù)，確定了最佳卷板機(jī)和壓力值，成功解決了含釩鋼裙座筒體焊縫開裂問題

DL10.9級螺栓斷裂的原因

摘要：DL10.9級高強(qiáng)度螺栓有斷裂情況發(fā)生。為此，對其進(jìn)行硬度測定、金相檢驗(yàn)、斷口檢驗(yàn)和能譜分析。結(jié)果發(fā)現(xiàn)：斷裂的螺栓存在氧化物SiO₂，且斷口有明顯的疲勞斷裂特征，分析表明該螺栓是氧化物SiO₂導(dǎo)致的疲勞斷裂。據(jù)此，提出了改進(jìn)螺栓結(jié)構(gòu)等預(yù)防螺栓斷裂的措施

超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組高壓蒸汽管螺栓硬度超標(biāo)的原因分析

摘要：某超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組高壓蒸汽管螺栓硬度超過標(biāo)準(zhǔn)要求。為此，對2根硬度超標(biāo)螺栓進(jìn)行了力學(xué)性能檢驗(yàn)、金相檢驗(yàn)和能譜分析。結(jié)果表明：螺栓中存在明顯的混晶及帶狀組織；奧氏體晶界有未溶Ti顆粒、碳化物和金屬間化合物；這些缺陷導(dǎo)致螺栓材料局部硬化，最終造成螺栓硬度超過標(biāo)準(zhǔn)要求

征稿簡約

摘要：<正>《熱處理》創(chuàng)刊于1979年，是由教育部主管、上海交通大學(xué)主辦的科技期刊，主要報(bào)道金屬材料及熱處理領(lǐng)域的研究進(jìn)展，包括新材料、新理論、新技術(shù)、新方法及新工藝等。國內(nèi)統(tǒng)一連續(xù)出版物號：CN31-1768/TG；國際標(biāo)準(zhǔn)連續(xù)出版物號：ISSN 1008-1690。雙月刊，每逢雙月25日出版，國內(nèi)外公開發(fā)行

鍋爐水冷壁管泄漏原因分析

摘要：某發(fā)電廠鍋爐的水冷壁管發(fā)生泄漏。為此，對泄漏的水冷壁管進(jìn)行宏觀檢驗(yàn)、金相檢驗(yàn)及硬度檢驗(yàn)。結(jié)果表明：吹灰器孔讓位管與相鄰水冷壁管鰭片焊縫末端存在應(yīng)力集中現(xiàn)象，在機(jī)組啟停及變負(fù)荷過程中產(chǎn)生的交變應(yīng)力作用下，在焊縫根部萌生裂紋并擴(kuò)展，導(dǎo)致水冷壁管泄漏

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